【文档说明】深基坑工程设计高大钊讲座.pptx，共(259)页，13.004 MB，由精品优选上传

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深基坑工程设计同济大学高大钊内容⚫深基坑工程总论⚫深基坑工程方案设计深基坑工程总论深基坑工程的若干事故实例⚫地下连续墙围护结构的垮塌⚫钢支撑的失稳⚫工程桩的倾斜⚫采用拱圈结构深基坑的垮塌⚫土钉墙的垮塌深基坑工程总论⚫1.深基坑工程技术要求；⚫2.深基坑围护结构类型；⚫3.深基坑工程

的失效模式；⚫4.深基坑工程的安全等级与设计、施工要求；⚫5.深基坑围护结构设计荷载；⚫6.深基坑设计表达式及安全控制标准；深基坑工程的技术要求⚫深基坑工程是指包括基坑开挖、降水和支护结构设计、施工与监测在内的总称。支护结构则由包括具有挡土

、止水功能的围护结构和维持围护结构平衡的支、锚体系两部分组成；支、锚体系是指内支撑体系或锚杆体系，内支撑体系由支撑、围檩和立柱等构件组成，锚杆体系则由锚杆、腰粱和台座等组成。⚫对深基坑工程的技术要求包括：⚫一深基坑工程的功能要求⚫1.挡土功能⚫2.止水功能⚫3.作为

地下结构外墙的使用功能⚫二环境保护与处理相邻关系的要求⚫1.控制围护结构位移和坑底隆起对环境的影响⚫2.控制降低地下水位对环境的影响⚫3.控制土锚对相邻场地的影响深基坑工程的功能要求⚫为什么要做深基坑工程？⚫由地下室的施工引起的问题：⚫挡土和止水的功能－临时性的结构物⚫作为深基坑围护结构

的地下连续墙可以同时用作地下结构的永久性外墙的使用功能挡土功能⚫放坡开挖和支护开挖虽是两种可供选择的开挖方案，但放坡开挖的适用范围有限，因为深基坑的放坡范围过大，城市不可能提供太大的放坡空间；深基坑放坡所增加的

土方量也比较大；如在软土地区更由于可能产生深层滑动的制约，在深基坑中放坡开挖的风险很大。⚫因此深基坑工程大多采用支护开挖的方案。深基坑设置支护结构（一般包括围护结构和支锚体系两部分）的目的是阻止基坑外侧土体的坍塌，为基础施工提

供安全的工作空间。⚫支护结构的功能是挡土，对基础施工空间来说具有防护的作用，统称为支护结构，但将围护结构和支锚体系加以区别可更确切地表达其在基坑工程中的不同作用。⚫根据挡土的要求，围护结构不一定是连续密闭的，在土的强度比较高的地区，采用间隔式的围护结构就足以起到挡土的

作用；但在软土地区，由于土的强度低，土压力比较大，则需要设置连续排列的围护结构才有足够的强度抵抗土压力的作用和防止软土在侧向压力作用下通过支挡的间隙绕流。⚫不同地区、不同土类、不同开挖深度的基坑，根据挡土的功能要求可以选择不同的围护结构型式和支锚

体系的类型。止水功能⚫在地下水位比较高的地区，为了使施工作业的空间比较干燥，必须采取坑内排水或降低地下水位的措施。如在坑内降低地下水位则造成了坑内外的水位差，地下水在水头压力的作用下从坑外流向坑内，不仅不能保持坑内的干燥，而且还会产生管涌、流砂等渗透变形，危及基坑的安全。在这种情况下，要求围

护结构同时具有止水的功能，能阻止地下水流向坑内，以保证坑内的施工作业条件。⚫实现围护结构止水功能的条件，一方面是要求围护结构本身要有一定的隔水性能，可以同时起止水帷幕的作用，另一方面是要求设置的止水帷幕有足够的长度，或者能切入不透水层，或者能将水头梯度减少到不会发生危害的数值。⚫有些类型的围护结构

可以同时具有挡土和止水的功能，如地下连续墙；但有些挡土结构物却不具有止水的作用，如排桩式围护结构，此时就需要设置止水帷幕，采用两种材料的复合结构。作为地下结构外墙的使用功能⚫在软土地区，深基坑工程的围护结构造价很高，特别如

地下连续墙有时可达数千万之巨，如果仅用作施工时的临时性围护结构，在地下室施工完毕以后就丧失了使用价值，确实非常可惜。为了充分利用地下连续墙的使用价值，提出了将围护结构同时作为地下室外墙的设计要求，这种设想

无疑是具有经济意义的。⚫在这种条件下，支护结构就具有地下室外墙的使用功能要求，即永久性的止水功能、永久性的挡土作用以及传递建筑物荷载的功能。⚫对于同时具有地下室外墙使用功能要求的围护结构，其设计和施工的

技术要求和一般围护结构不同，技术难度比较大，也比较复杂，需要作专门的研究。环境保护与处理相邻关系的要求⚫1.控制围护结构位移和坑底隆起对环境的影响⚫2.控制降低地下水位对环境的影响⚫3.控制土锚对相邻场的影

响控制围护结构位移和坑底隆起对环境的影响⚫基坑开挖对土体来说是一种卸荷作用，打破了土体原来的平衡状态，土体就会产生各种形态的位移，在基坑内部，表现为围护结构的水平位移和坑底的隆起，尽管设置了围护体的支、锚结构，但围护结构连同周围的土体仍然有不同程度的水平位移

；⚫坑底的隆起是一种向上的位移，产生的原因一是深层土的卸荷回弹，二是由开挖形成的压力差导致的土体塑流。由于土体是连续体，坑底的隆起和围护结构的水平位移必然导致坑外土体产生沉降和水平位移，带动相邻建筑物或市政设施发生倾斜或挠曲，这些附加的变形使结构构件或管道

可能产生开裂，影响使用，危及安全。控制降低地下水位对环境的影响⚫基坑开挖时必须采取坑内排水或降低地下水位的措施以获得干燥的施工工作空间。如采用坑外降水会使大范围的地下水位下降；如在坑内降水而围护结构不具有止水的功能，

或止水功能失效，则也会引起坑外地下水位下降；基坑的开挖深度越深，地下水位下降越多，影响的范围也就越大。当采用坑内降水方案而止水帷幕能有效工作时，坑外的地下水位不会明显下降，对相邻建筑物不会构成威胁。⚫地下水位下降造成土体有效应

力增加，产生大范围的地面沉降，在影响范围内的建筑物和市政设施就要受到不同程度的损害。⚫因此在软土地区通常都采用止水帷幕来防止坑外地下水位的下降，在基坑工程设计和施工时，必须充分重视止水帷幕的质量，密切监控坑外地下水位的变

化。控制土锚对相邻场地的影响⚫对坑内的施工条件来说，采用土锚比内支撑更为有利，可以减少对挖土和浇筑基础的干扰。因此在地质条件比较好的的地方，大量采用土锚；而在软土地区，由于软土无法提供足够的锚固力，很少采用土锚。但除了上

述技术方面的考虑之外，采用土锚时还应充分注意其对相邻关系的影响，除非建筑场地十分空旷，土锚能完全设置在建筑红线范围以内。⚫建筑红线是法定的建筑界限，不仅限定地面建筑的范围，而且也不容许地下的设施超出红线范围。在一般情况下，土锚的锚固段常常超出红线，亦即

已经进入相邻场地的范围，如果相邻场地进行地下的施工或设置桩体，土锚就成为其地下障碍物，因此可能产生相邻的纠纷。从民法的角度来看，采用的土锚如已进入相邻场地范围，则已经侵犯了相邻场地业主的合法权益，相邻场

地业主可以诉诸法律。深基坑围护结构的类型⚫按功能划分⚫按围护结构刚度划分⚫按围护结构保持稳定方式划分⚫按围护结构的施工工艺与材料划分按功能划分⚫按围护结构功能划分为临时性结构和兼有永久性结构功能（两墙合一）两类。⚫临时性围护结构的功能比较单一，设计时只要满足施工围护结构的挡土、止水和环境保护的要求

；⚫永久性结构除了满足上述施工围护结构的要求外，还应满足作为永久性结构的许多要求，例如传力、协调变形、防渗等要求。同时还要处理与地下室梁、板、柱的连接构造，对围护结构的变形也有更严格的要求。按围护结构刚度划

分⚫按围护结构材料本身的传力特性可以分为刚性结构和柔性结构两类。⚫刚性结构围护体材料的抗拉强度很低，一般不考虑承受弯矩，其变形的特点主要是平移和转动，当发生挠曲变形时很容易出现开裂；⚫柔性结构围护体材料能承受较大的弯矩和拉应力，因此可以容许发生较大的挠曲而结构不出现裂缝。按围护结构保持稳

定方式划分⚫按围护结构保持稳定的方式，可划分为自立式和支锚式两类。⚫自立式围护结构可以不依靠支撑或锚杆的传力作用而保持其平衡，按照保持稳定的机制可以分为重力式和悬臂式两类。重力式围护结构依靠自身的重力所形成的稳

定力矩和摩阻力来抵抗土压力所引起的倾覆和滑移；悬臂式则依靠插入深度范围内土的嵌固作用维持稳定。⚫支锚式围护结构则需要依靠内支撑或土锚才能保持围护结构的稳定。主动土压力Ea被动抗力Ep基底摩阻力H重力G重力式围护结构主动土压力Ea被动抗力

Ep被动抗力E´p悬臂式围护结构拉锚土锚土锚或拉锚支撑立柱立柱桩围护墙围檩坑底加固内支撑体系按围护结构施工工艺与材料划分⚫按围护结构的施工工艺与材料划分可分为以水泥稳定土为材料的水泥搅拌桩，以钢为材料的钢板桩和以钢筋混凝土为材料的钻孔灌注桩、地下连续墙或钢筋混凝土板桩。⚫

围护结构的受力性能与材料密切有关。用水泥搅拌桩做成的坝体是刚性的、自立式的。用钢材或钢筋混凝土制成的围护结构是柔性的，一般需要采用支锚体系来维持其稳定。但钢筋混凝土地下连续墙也可以做成如图所示的重力式围护结构；水泥搅拌桩可以加劲

性的型钢成为柔性的围护结构（SMW工法），也可以用作柔性的排桩式围护结构的止水帷幕。地下连续墙作重力式基坑工程的失效模式⚫1.整体失稳⚫2.坑底隆起⚫3.围护结构倾覆失稳⚫4.围护结构滑移失稳⚫5.围护结构底部地基承载力失稳⚫6.“踢脚”失稳⚫7.

止水帷幕功能失效和坑底渗透变形破坏⚫8.围护结构的结构性破坏⚫9.支、锚体系失稳破坏整体失稳⚫整体失稳是指在土体中形成了滑动面，围护结构连同基坑外侧及坑底的土体一起丧失稳定性，一般的失稳形态是围护结构的上部向坑外倾倒，围护结构的底部向坑内移动

，坑底土体隆起，坑外地面下陷。（50）上海，基坑宽10m，长度超过200m，开挖深度10m左右23地下连续墙，宽度80cm，长度20m两道钢筋混凝土支撑挖土接近设计标高时12幅地下连续墙发生整体滑移，坑底隆起，第二道支撑大部分

剪断，第一道支撑拉脱跌落，坑外地面下沉最大达4m被动区抗力不足，土体失稳坑底隆起⚫坑底隆起是指坑底土体产生向上的塑性变形。基坑开挖以后，坑底向上位移的原因有两种，一是卸载引起的回弹，其数值较小；另一种是在开挖引

起的压力差作用下土体中产生的塑性变形，这种变形如果数量较大，表示土体中的塑流已经比较严重，如果围护结构和内支撑能形成整体性好的体系，则塑流仅引起坑外地面下沉，影响环境安全；如果是自立式结构或节点强度差的

支撑体系，隆起可能是整体失稳的前兆；如果稳定性不能得到有效的控制，就会发生整体性失稳。(56)台北，开挖深度13.6m21厚度700mm的地下连续墙，长度24m开挖至坑底发生破坏，四周土地陷落4m，建筑物向外倾倒，坑底桩上升2~4m，开挖面下的土层上升2~4m

，连续墙底向内位移2m场地处于故河道填土区，坑底软弱，属隆起破坏围护结构倾覆失稳⚫围护结构的倾覆失稳主要发生在重力式结构或悬臂式围护结构，重力式结构在坑外主动土压力的作用下，围护结构绕其下部的某点转动，围护结构的顶部向坑内倾倒。抵抗倾覆失稳的力矩主要由

围护结构自身的重力形成，坑底的被动抗力也是构成抵抗力矩的因素。关于转动中心的位置有不同的看法，传统的方法是将转动中心放在围护结构的前趾，但也有认为绕前趾上面或下面的某一点转动比较合理，特别的软土地区由于基底土比较软弱，在力矩作用下前趾有下沉的可能。（12）上海，主楼28层，主楼基坑深9.4m，群

楼坑深6.1m6深坑用灌注桩，800，长度18m浅坑用搅拌桩，厚度2700mm，深、浅基坑之间用搅拌桩800×600角支撑与对撑支撑3处断裂，墙体倒塌，矮墙前倾位移2.9m，工程桩最大位移3.75m，倾斜20插入深度不

足，深坑局部搅拌桩墙体安全系数不足，未形成封闭系统围护结构滑移失稳⚫围护结构的滑移失稳亦主要发生在重力式结构中，在坑外主动土压力的作用下，围护结构向坑内平移。抵抗滑移的阻力主要由围护体底面的摩阻力以及内侧的被动土压力构成。当坑底土软弱或围护结构底部的地基土软化时，墙体发生滑移失稳。围护结构底

部地基承载力失稳⚫重力式围护结构的底面压力过大，地基承载力不足引起的失稳。由于在围护结构的外侧还作用着土压力，因此其合力是倾斜的。在倾斜荷载作用下，地基土发生向坑内的挤出，围护结构产生不均匀的沉降，可能导致

部分围护结构的开裂损坏。（21）中山市，开挖4m基坑，2m填土下为8～15m淤泥，含水量67％10粉喷桩重力式围护结构，墙宽2.8m，桩长8m开挖至设计标高后围护结构后坡体出现裂缝及沉降，在坑内离墙3～4m处坑底隆起，

挡墙倾斜；围护结构底部位于淤泥上，承载力不足“踢脚”失稳⚫在单支撑的基坑中，可能发生挠支撑点转动，围护结构上部向坑外倾倒，围护结构的下部向上翻的失稳模式，故形象地称为“踢脚”失稳。在多支撑的围护结构中一般不会产生踢脚失稳，除非其它支撑都已失效，只有一道支撑

起作用的情况。（27）杭州，专家村，开挖深度5.53m13双排震动沉管灌注桩426mm，桩长10m二道钢支撑，对撑为钢管，斜撑为槽钢北部围护桩滑移，桩顶向外倾斜，倾角14，斜撑破坏，地面开裂40mm第二道支撑不及时，形成踢脚破坏止水帷幕功能失效和坑底渗透

变形破坏⚫止水帷幕丧失挡水功能，产生渗漏、涌水、流土或流砂。由于水土流失使基坑外地面下沉、塌陷，导致邻近建筑物的开裂和损坏。引起围护结构止水帷幕功能失效的主要原因是施工因素，其次是设计因素和材料的因素。由于施

工质量低劣，止水帷幕有空洞或裂缝，成为漏水的通道是最普遍的现象；止水帷幕设计过短，没有全部切断透水层也是漏水的可能原因。⚫由于止水帷幕失效产生过大的水力坡降引起坑底渗透变形破坏。坑内采用排水或降水措施后，造成了坑内外的水头差，地下水在水头差的作用下向坑内渗流，在渗流

出口处土的细颗粒被带出，或土颗粒处于悬浮状态涌出。这种由渗透引起的破坏因破坏机理不同而有不同的名称，如管涌、流砂或流土。如不及时制止，由渗透变形引起的坑外土体的位移和陷落是严重的。（8）武汉，地面46层，地下2层，总建筑面积71023m2，基坑深

度13m4灌注桩，1000，间距1200mm，长度27m二道锚杆，130长度30m，间距1200mm，素混凝土桩止水加注浆挖至-6.5m~7.5m时，民房下沉80mm，立交桥墩倾侧50mm，在70m长范围内煤气管下弯矢高400mm，挖至第3层时，86处桩间冒水，部分冒水点后有1

~3m深的空洞素混凝土止水桩或围护桩无法相切，形成漏水通道（8）武汉，地面46层，地下2层，总建筑面积71023m2，基坑深度13m4灌注桩，1000，间距1200mm，长度27m二道锚杆，130长度30m，间距1200mm，素混凝土桩止水加注浆挖至-6.5m~7.

5m时，民房下沉80mm，立交桥墩倾侧50mm，在70m长范围内煤气管下弯矢高400mm，挖至第3层时，86处桩间冒水，部分冒水点后有1~3m深的空洞素混凝土止水桩或围护桩无法相切，形成漏水通道（42）广州，湖北大厦，开挖面积12

60m2，开挖深度8m16采用直径为1m的钻孔灌注桩，中心距1.3m，桩长14m桩间以直径0.7m的旋喷桩连接基坑开挖时漏水涌砂，一次漏水历时35分钟，漏水涌砂量达3000m3，邻近地面坍塌，建筑物损坏，钻孔灌注桩向内倾斜最大

达27cm砂层密度大，浆液难以扩散，致使旋喷桩直径缩小，与灌注桩连接不好而形成漏水通道围护结构的结构性破坏围护结构的结构性破坏是指围护体本身发生开裂、折断、剪断或压屈，致使结构失去了承载能力的破坏模式。⚫结构性损坏的原因可能是方案性的错误，如支撑体系不当

或围护结构不闭合；也可能是设计计算时荷载估计不足或结构材料强度估计过高，支撑或围檩截面不足导致破坏；此外，结构节点处理不当，也会因局部失稳而引起整体破坏，特别在钢支撑体系中，节点多，加工与安装质量不易控制。节点处理包括支

撑和墙体的连接处，如不设置围檩或连接强度不够。（5）福州，一层地下室，基坑面积51m×22m，深度6m3冲孔灌注桩，500锁口梁500mm×1300mm，中间二道600mm×600mm水平支撑南侧水管爆裂漏水，支撑支座节点断裂，部分围护桩倒塌水平支撑长度过长，细长比过大，节点钢

筋未锚固（11）上海，地面14层，地下2层，基坑面积65m×40m，深10m6灌注桩，800，间距1000mm，长度16m钢管支撑，914×14，围檩和立柱H400，支撑间距10m钢管主撑多处纵向弯曲连系梁折断，围檩型钢严重变形、折断，土体桩体滑移，地面严重倾斜、

坑底隆起范围占宽度一半，路面开裂，有1/8的工程桩位移大于桩径的1.5倍支、锚体系失稳破坏⚫支锚体系的失稳破坏包括两种不同的破坏模式。锚杆的破坏主要表现为锚杆的拔出、断裂或预应力松弛，土锚的破坏大多是局部的，群锚的破坏实际上是土体的失稳而并

非是锚杆的结构性破坏；支撑的失稳很可能是整体性的，其形态因体系不同而不同，支撑体系大多是超静定的，局部的破坏会造成整体的失稳，尤其是钢支撑体系，局部节点的失效概率比较大。（13）石家庄，地面28层，地下4层，深20.5m，地下水位36m7灌注桩，80

0，间距1000mm，长度20m，入土5m桩顶设帽梁，上砌370砖墙，墙内设构造柱及压顶圈梁，设3道锚杆，倾角25第一道锚杆被拔出，桩折断48根，桩折成3段，折点在第二、三道锚杆处，第二、三道锚杆锚头

拉脱，腰梁扭断，坑边堆放的300t钢材连同桩和土体一起滑向坑底计算错误，锚杆间距2m，误以1延米计算的拔力配置锚杆（29）杭州，国泰精品商厦，地上7层，地下2层，基坑平面呈L形，开挖深度8.8m，土层为厚层淤泥质粉质粘土13围护结构为钻孔灌注桩直径800mm，桩距1000mm桩长20~

22m水泥搅拌桩止水，钢筋混凝土支撑位置为－4.5m，截面为500×450mm，坑内集水坑降水，坑底采用搅拌桩加固短边3根东西向支撑相继出现崩裂、主筋弯曲，围护结构位移加大支撑截面尺寸不足，支撑面标高起伏，同一支撑高差达200mm，挖土后没有及时

打垫层，坑底暴露时间过长（25）上海，主楼高14层，地下室2层，周边长220m，开挖深度约10m6钻孔灌注桩，桩径800mm，长度16m，间距1m，深层水泥搅拌桩止水，两道钢管支撑，直径914mm，上支撑离地面2m，下支撑离坑底4m，围檩和立柱均采用H400型钢南北方向钢管支撑多处发

生纵向弯曲、折断；东西方向钢管支撑之间的连系杆失稳，发生纵向弯曲，围檩H型钢发生严重变形、断开；北侧灌注桩随土体一起发生整体滑移，坑底隆起，影响宽度为基坑宽度的一半，局部灌注桩折断；邻近地面和路面严重下陷和倾斜，部分工程桩发生裂缝、位移（大于1.5倍桩径）主支撑之间的连系杆刚度太小，

连接处未采取局部加强措施，主支撑细长比太大；围檩刚度太小调整支撑轴力能力差，立柱与支撑节点连接薄弱；灌注桩入土深度偏小安全等级与设计、施工要求⚫确定安全等级的原则⚫考虑划分安全等级的因素⚫已有规范对安全等级的划分标准⚫不同安全等级基坑工程的设计及施

工要求⚫基坑设计的表达式及设计原则⚫关于安全系数的规定确定安全等级的原则⚫1.基坑工程大多数是临时性的，其安全度和耐久性的要求低于一般的结构工程；⚫2.围护结构失效对周围环境影响的重要性甚于围护结构本身；

⚫3.在许多情况下，变形的控制高于强度控制。考虑划分安全等级的因素⚫1.基坑的开挖深度⚫由于土压力与深度的平方成正比，基坑深度越大，围护结构的内力与变形都相应急剧增大，支锚结构的轴力也随之增大。无论对

于围护结构本身的安全或对环境的影响都增加了技术难度，工程的重要性和失效带来的危害性都加大了，对于深基坑应提高对设计和施工的技术要求；⚫2.土质条件⚫在相同开挖深度的条件下，土质越差，抗剪强度低，侧土压力增大，结构内力加大，对环境的影响也越大，控制的要求必须

相应提高；⚫3.地下水位⚫地下水对基坑围护结构的安全与使用具有决定性的作用，如果地下水位很深，则技术难度和工程的危险性都要小得多；在地下水位高的地方，降水会形成地面的沉降和损害相邻建筑物，如果设置止水帷幕，则使围护结构承受很大的水压力，同时增加了渗透变形的危

险性，因此必须提高对设计和施工的要求；⚫4.相邻建筑物与设施的重要性以及对变形的承受能力⚫相邻建筑物的重要性增大，对变形控制的要求更严格，安全等级就越高，例如在地下铁道邻近地区开挖基坑时，常需要提高设计的安全度以保证地下铁道的安全运行；对于变形十分敏感的建筑物或设施，也必须严格控制变形，提

高对设计施工的要求。规范对安全等级的划分标准⚫现有各部门和地方的基坑工程规范已经提出了基坑工程安全等级的划分方法，见下表，表中出现的差别反映了地区的地质条件和经验的不同以及规范覆盖面的不同，地方规范针对性强，可以

规定得具体一些，而全国性的规范只能规定得原则些。基坑工程安全等级划分标准规范名称一级二级三级上海市标准基坑工程设计规程（DBJ08-61-97）281．支护结构作为主体结构的一部分时2．基坑开挖深度大于、等于10m时3．距基坑边两倍开挖深度范

围内有历史文物、近代优秀建筑、重要管线等需严加保护时除一级和二级以外的开挖深度小于7m，且周围环境无特别要求时深圳市标准深圳地区建筑深基坑支护技术规范（SJG05-96）29基坑深度h14m地下水埋深2m软土层厚度5ml

0.2h9~14m2~5m2~5m0.5h~1.0h9m5m2m1.0h建筑基坑工程技术规范31（YB9258-97）破坏后果很严重破坏后果严重破坏后果不严重建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99

）32支护结构破坏对基坑周边环境及地下结构施工影响很严重支护结构破坏对基坑周边环境及地下结构施工影响一般支护结构破坏对基坑周边环境及地下结构施工影响不严重注：基坑边缘与邻近已有建筑浅基础或重要管线边缘净距为l不同安全等级基坑工程的设计及施工要求⚫为了统

一设计标准，对不同的工程区别对待，需要制定设计依据的控制标准。有些规范对基坑工程划分了安全等级，但有的规范不主张划分安全等级。下面主要讨论按安全等级确定的设计施工要求。上海基坑工程设计规程（DBJ08-61-97）的规定墙顶位移（mm）墙体最大位移（mm）地

面最大沉降（mm）安全等级监控值设计值监控值设计值监控值设计值一级305050803050二级601008012060100深圳地区建筑深基坑支护技术规范（SJG05-96）的规定支护结构最大水平位移允许值（mm）安全等级排桩、地下连续墙、坡率法、土钉墙

钢板桩、深层搅拌一级0.0025h二级0.0050h0.0100h三级0.0100h0.0200h武汉地区深基坑工程技术指南（WBJ1-7-95）的规定安全等级支护结构最大水平位移（mm）一级40二级1

00三级200⚫从地方规范的规定可以看出，对基坑围护设计的要求主要按变形控制，对不同安全等级的基坑提出不同数量的变形控制值，安全等级越高，变形控制值越小。变形控制值有两种不同方法，一种是按水平位移的数值控制，另一种是按水平位移与围护结构高度的相对比值控制。⚫其实这两种不同的控制

方法表示了不同的控制侧重点，相对比值用于控制围护结构本身能处于安全的工作状态，与安全系数相配合以保持围护结构的安全；水平位移的绝对值用于将围护结构对相邻建筑物的影响控制在许可的范围以内。⚫对于面向全国的规范，由于各地地质

条件相差悬殊，很难如地方规范那样对变形作出具体的规定，建筑基坑工程技术规范在编制过程中曾分别邻近有无永久性建筑物给出了变形控制值，但在最终颁布时删去了这些内容。作为一种经验的总结还是有参考价值。邻近无永久性建筑物的基坑变形控制的经验值支护结构类型硬土软土悬臂式支护结构（顶部）（0

.5～1.0）H％（1.0～2.0）H％带锚定系统的桩墙支护结构（最大处）50mm100mm带内支撑系统的桩墙支护结构（最大处）30mm50mm重力式支护结构（顶部）1.0H％2.0H％邻近有永久性建筑物的基

坑变形控制的经验值控制等级地面最大沉降量及支护结构水平变位的控制要求一级控制1.地面最大沉降量15mm或0.1H％2.支护结构最大水平变位量20mm或0.14H％二级控制1.地面最大沉降量30mm或0.2H％2.支护结构最大水平变位量50mm或0.3H％三级控制1.地面最大沉

降量70mm或0.5H％2.支护结构最大水平变位量100mm或0.6H％基坑设计的表达式及设计原则⚫基坑设计由两部分组成，一部分是涉及土体稳定性的验算；另一部分是围护结构、支撑或锚杆的结构设计。前一种验算时，主要的荷

载和抗力都是由土体产生的；后一种设计的荷载主要由土体引起的，而抗力是由结构材料提供的。这两种设计表达式中的荷载和抗力项的物理意义不同、性质不同，安全控制的标准也不相同。各规范有关设计要求的规定规范项目上海市标准基坑工程设计规程深圳地区建筑深基

坑支护技术规范武汉地区深基坑工程技术指南建筑基坑工程技术规范建筑基坑支护技术规程稳定验算安全系数法安全系数法安全系数法名义分项系数，实际安全系数围护结构设计未列设计表达式，未指定按何规范设计排桩配筋有表达式连续墙按结构规范设

计桩身配筋按桩基规范连续墙结构设计无规定截面设计按结构规范，内力采用综合分项系数1.2截面设计按结构规范，内力设计值等于计算值乘以1.2锚杆设计锚杆截面按标准值设计，安全系数法锚杆截面按标准值设计，安全系数法有抗拔力设计值公式，无锚杆截面计算公式截面设计拉力未用分项系数支撑设计规定

截面计算要求，但无设计表达式截面按钢结构或混凝土结构规范设计给出设计表达式，内力采用综合分项系数未明确规定⚫从表可以看出，对稳定性验算，各规范所采用的设计方法基本相同，都是安全系数方法。虽然安全系数设计方法不符合设计统一标准关于概率极限状态设计原则的要求，但在设计表达式

的两边都采用标准值表示设计变量，设计体系内部封闭，尚不致造成误解和错误。但是围护结构墙身设计、支撑截面设计和锚杆截面设计的情况就不一样了，设计表达式两边物理量的性质不同，需要在基坑规范中加以协调。⚫在围

护结构、支撑或锚杆的结构设计表达式中，必须充分注意荷载和抗力的统一。这是因为，产生结构内力的荷载主要是由土形成的，所求得的土压力和结构内力都是标准值，但材料的强度采用现行的混凝土结构规范的设计值，则设计表达式的两端是不一致的，必须采取一定的调整措施加以平衡。⚫如果

采用现行地基基础规范中关于土压力的计算方法和结构内力计算方法强度结构的内力，同时采用现行混凝土结构规范中的材料强度设计值进行截面强度验算和配筋，忽视了两者之间在设计原则上的差异，就降低了结构的安全度，留下了隐患。关于安全系数的规定⚫各规范对设计安全系数的

规定很不一致，符号和术语也并不一致，在使用时务必充分注意区别。各规范对不同的验算模式所规定的安全系数允许值见下表。由于各规范都按自己的符号术语系统规定其物理意义，选用各不相同的安全水准和各种系数，读者在使用这些规范时，只能认定执行一本规范的规定，切忌几本规范混用。设计

安全系数（分项系数）值规范验算项目上海市标准基坑工程设计规程深圳地区建筑深基坑支护技术规范武汉地区深基坑工程技术指南建筑基坑工程技术规范分项系数建筑基坑支护技术规程（送审稿）整体稳定水泥土围护1.0板式支护1.25深层搅拌1.32排桩相同土钉墙二级1.3三级1.2水泥土

挡土结构1.2～1.3★倾覆稳定水泥土围护L<20m1.0L?20m1.1板式支护一级1.20二级1.10三级1.05深层搅拌1.4水泥土挡墙1.5水泥土挡土结构1.0～1.1★水土合算1.5滑动稳定水泥土围护L<20m1.0L?20m1.2深层搅拌1.

3水泥土挡墙1.3水泥土挡土结构1.1～1.2★水土合算1.4设计安全系数（分项系数）值规范验算项目上海市标准基坑工程设计规程深圳地区建筑深基坑支护技术规范武汉地区深基坑工程技术指南建筑基坑工程技术规范分项系数建筑基坑支护

技术规程（送审稿）渗透稳定水泥土围护砂土3.0粘性土2.0排桩支护一级3.00二级2.75三级2.50深层搅拌支护相同1.2承载力验算按容许承载力验算按容许承载力验算墙身强度水泥土围护2.0插毛竹1.5承压水板式支护1.05土层锚

杆锚固1.5超过2年2.0深层稳定1.2～1.5竖向稳定1.2轴向抗拔1.5锚固力分项系数一级1.2二级1.1三级1.0抗拉分项系数1.35土钉墙抗拔二级1.5三级1.3抗拔分项系数1.35★为用库仑公式计算土压力，如用朗肯公式计算

应乘以增大系数，对倾覆稳定取1.2～1.4，对滑移稳定取1.15～1.30，软土取低值。深基坑围护结构的设计荷载⚫基坑工程设计的荷载不同于一般的结构物，作用于围护结构上的荷载主要是侧向压力包括土压力和水压力。其它的一些作用，如

地面的施工荷载、相邻建筑物的基底荷载等垂直荷载也都通过侧向压力的形式作用于围护结构；相邻场地的沉桩挤土作用，也以水平压力的形式传给围护结构；直接作用于围护结构上的垂直荷载很少，主要是作用于内支撑上的一些施工机械。⚫作用于围护结构上的侧向荷载都是非标准的荷载，其值是不确定的、不

稳定的，受施工条件和环境条件的影响非常大，预估的荷载与实际产生的荷载可能相差很远，荷载的确定是基坑工程设计中最为困难而又十分重要的环节。⚫作用于围护结构的侧向土压力⚫作用于围护结构的水压力⚫施工荷载⚫永久性荷载作用于围护结构的侧向土压力⚫1.对经典土压力理论的认识⚫

2.土压力的量测试验结果⚫3.土压力计算中若干问题的讨论⚫4.土压力计算的一些经验方法对经典土压力理论的认识⚫在讨论到土压力问题时，人们就会提到经典的库仑理论和朗肯理论。由于建设规模的发展，也由于量测技术和计算

技术的进步，近代对于土压力的性质和土压力的分布与变化规律的认识远远超过了朗肯和库仑的年代，因此在许多文献中，人们不断地发现实测的结果与理论不符，也经常听到对经典土压力理论的批评。⚫但是经典的土压力理论依然是实用计算公式的基本形式，许多关于土压力计算的讨论常常是环绕着如何修正经典公式来

开展的，经典公式的局限性是明显的，但至今尚没有看到超越他们的新的理论公式问世。经典土压力理论得到的是极限值⚫基坑尚未开挖时作用在围护结构墙面上的是静止土压力，此时土体处于完全弹性状态，基坑开挖以后土体处于塑性局部发展的过程中，墙后和墙前的土压

力都没有达到极限状态，处在图中的两条不同的曲线上，而按经典土压力理论计算的仅是曲线的两个端点。至于塑性发展的过程，经典土压力理论并没有给出解答，迄今为止，还没有解析的方法可以计算这个过程。⚫经典土压力理论只能计算刚性界面上的接触压力⚫经典土压力理论没有考虑挡墙本身的变形，即将挡墙作为完全

刚性的，只考虑挡墙的平移或转动等刚性位移。⚫但在基坑工程中，排桩式和地下连续墙等板式的围护结构都是柔性的，会产生比较大的变形，而且在支撑和锚杆的约束下，围护结构的变形非常复杂，目前也没有解析的方法可以计算柔性挡墙与土体的接触压力。⚫经典土压力理论是在平面应变条

件下的解答⚫无论是库仑理论或者是朗肯理论，都是平面应变条件下的解答，没有考虑末端的影响。⚫而实际的工程条件总是有限长的，在长边方向的中部比较接近于平面条件，但在基坑的转角处则与平面问题假定相距甚远，存在末端的影响。土压力的量测试验结果⚫国内在90年代初，周应英等报道了五组很有意义的

试验结果，为认识土压力的分布规律提供了实测的数据。⚫试验填料分别采用砂土和粘性土。采用压力盒量测土压力，在砂土的试验中用了20个压力盒，粘性土的试验中用了59个压力盒。砂土土压力试验分组表试验分组挡板宽度（m）挡板高度（m）宽高比试验槽宽（m）试验槽高（m）1

0.51.01.52.01.01.01.01.00.51.01.52.00.51.01.52.01.01.61.01.021.01.01.01.51.00.661.01.01.61.6粘性土土压力试验分组表试验分组墙位移性质试验槽尺寸（m）填土体尺寸（m）123

绕墙顶转动绕墙底转动墙平移6×2×4.55.5×2×4.45宽高比为1.0宽高比为0.66不同宽高比的影响绕墙底转动时绕墙顶转动及平移时墙平移时⚫说明当墙身的高宽比为1时，实测土压力随深度增加而增大，实测数据在理论分布线两侧波动，静止条

件下的实测土压力最大，随着位移的增大，土压力减小；墙身的高宽比1.5时的实测结果，分布曲线偏离理论直线比较大，在墙的上半部实测主动土压力值大于库仑理论值，下部则相反，出现在工程实测时通常出现的R形分布；五种不同的宽高比（0.5,0.6,1.0,1.5,2.0）的墙体试验结果说明墙身刚度越小，实测的

主动土压力分布越偏离库仑理论值。⚫当墙身绕墙底转动时，实测土压力的数据随深度增大，并接近于直线分布；但当墙身平移或绕墙顶转动时，实测主动土压力的分布与直线分布偏离比较大，其分布特点是墙身上部大于理论值，下部小于理论值。同时还可以看出，当墙底部绕墙顶的位

移量与平移量相等时，转动的总土压力大于平移的土压力，且平移时更偏离于理论值。⚫比较三种不同性质位移的试验结果可知，墙平移时的土压力合力最小，绕墙顶转动时的土压力合力最大；为了研究不同性质位移的相互关系，在进行了绕墙顶转动的试验之后，

又将墙顶移动使墙恢复竖直，这相当于两种转动的叠加，与平移相当；此时上部土压力由大变小，下部的土压力由小变大，与直接平移的试验结果相当接近，说明不同性质的位移可以叠加。位移叠加对土压力的影响，假设挡墙先绕底部B点转动，墙顶由A移至A`，然后绕顶部

A`点转动，墙底B点移至B`，分两步完成有关平移的运动，则土压力可由前两种情况的平均求得，见图(c)。⚫三种不同性质位移所产生的破裂面位置很接近，与墙背面的夹角约为33.5，但三种情况土压力的大小与分布却差别比较

大。三种不同位移所产生的土压力有较大差别的原因可以用滑动面上在墙顶处抗剪强度发挥的不同程度来解释。⚫转动时由于转动中心处基本上没有位移，滑动面上的抗剪强度得不到充分的发挥；而平移时各点的位移接近，沿滑动面上发挥了相同的较

大的强度，因而土压力最小，实测主动土压力为40.61kN，而采用楔体试算法，考虑滑动面上的粘聚力和墙面上的粘结力，计算得到的结果为38.75kN，两者非常接近，说明试验的结果是比较可信的。理论分析的成果绕墙顶转动绕墙底转动⚫这种理论计算的结果虽然是在简化假定的基础上求得的，但和上述试验的结果却非常

吻合，至少可以说明刚性墙的土压力分布的不同图形是由于墙的位移性质所决定的。极限状态时的位移值⚫当开挖基坑时，在围护结构的前方卸载，墙就有向坑内产生位移的趋势，墙后的静止土压力逐步减小，向主动状态发展。

太沙基通过试验发现当水平位移与墙高之比为1:1000数量级时墙后土压力就减小到最小的主动土压力值；莱姆和惠特曼在砂土的三轴试验中观察到水平应变达到0.005数量级时就完成了从静止状态到主动状态的发展过程。发挥土压力所需的位移值主动土压力被动土压力规范名称水平位移转动水平位移转动0.

001H0.0020.05D0.10欧洲规范第7卷基础工程0.0050.02密实砂土0.0010.02松散砂土0.0040.06坚硬粘性土0.0100.02加拿大岩土工程手册松软粘性土0.0200.04达到主动状态所需的位移量土类位移形式所需位移量砂土平移绕前趾转动（0.001

~0.005）h（0.001~0.005）h粘性土平移绕前趾转动（0.004~0.010）h（0.004~0.010）h土压力计算中若干问题的讨论⚫水土合算与水土分算⚫墙面与土之间摩阻力的影响⚫不同试验指标的影响水土合算与水土分算⚫在土压力计算公式中，要

用到土的重度指标，这反映了土体的自重对土压力的影响。所谓水土合算和水土分算，就是在计算公式中，土的重度是用天然重度还是浮重度，在物理概念上是土中水对挡墙的作用如何考虑的问题。从不同的概念出发，建立在不同假定的基础上，采用不同的强度指标

，可以得出不同的计算方法。按有效应力原理计算⚫地下水的作用单独考虑，则土压力采用浮重度计算，内摩擦角也采用有效内摩擦角，即按有效应力原理计算：EhKhaaw=+121222=−Ktga242总应力法计算⚫水土分算：地下水

作用单独考虑，土压力用浮重度计算，但内摩擦角则用总应力指标计算：EhKhaaw=+121222Ktgacu=−242⚫水土合算：地下水的作用合在土的重度中反映，故采用饱和重度计算，内摩擦角也采用总应力指标：EhKasata=122Ktgacu=−

242上海地区的一些局部经验⚫按水土分算原则，应采用有效指标计算，但目前勘察报告中很少提供有效指标，如果采用总应力指标是否可行？⚫对于开挖深度在5m左右的基坑，若干对比数据的计算表明，采用总应力指标计算的土压力与采用有效

指标计算的土压力基本相当。四个工程的计算对比资料用总应力指标和有效指标计算结果比较方法指标ABCD粘聚力(kPa)105410总应力法指标内摩擦角()23223019粘聚力(kPa)1000有效应力法指标内摩擦角()

32.5293528主动土压力（kN）114.5199.8135.7216.6总应力指标计算土压力被动土压力（kN）350.4300.0407.4277.0主动土压力（kN）127.5205.5135.6203.6有效应力指标计算土压

力被动土压力（kN）379.4294.0369.3336.7主动土压力1.111.031.130.94土压力的比值有效/总应力被动土压力1.080.980.911.22墙面与土之间摩阻力的影响⚫围护结构的表面有一定的粗糙度，与土体之间必然存在摩阻力，计算土压力时考虑了

摩阻力的存在就会减小主动土压力和增大被动土压力，在需要充分挖掘潜力时可以将摩阻力考虑进去。上海市标准《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97）规定在计算柔性围护结构墙前被动土压力时需要考虑围护结构与土之间的摩阻力，土压力的计算公式仍采用朗肯土压力理论的表达式，但土压力

系数采用库仑公式。phKcKpiipph=+2()Kp=−+cossinsincos221()Kph=−+coscossin2221不同试验指标的影响⚫在基坑开挖时，基坑外侧如果不考虑地下水位的变化，竖向的自重应力保持不变，水平方向的应力减少

，随着开挖深度增加，水平应力逐步减小，直至主动土压力状态。这个变化过程可以用减少试样侧压力的方法进行模拟，在三轴仪上，保持轴向压力不变而减少侧压力，直至试样破坏。用两种试验指标计算的结果试验方法取土深度（m）开挖深度（m）土的重度（kN/m3）粘聚力（kPa

）内摩擦角（）被动土压力kPa压缩试验12.0～12.8819.81536.5371.5卸荷试验12.0～12.8819.82231.0325.0土压力计算的一些经验方法静止土压力系数经验值（一）（武汉地区深基坑工程技术指南表4.2.10；建筑基坑工程技术规范条文说明表5.2.4）土

类硬粘土可塑、硬塑粘性土、粉土、砂土可塑、软塑粘性土软塑粘性土流塑粘性土K00.2~0.40.4~0.50.5~0.60.6~0.750.75~0.8静止土压力系数经验值（二）（基坑工程手册表4-2）土的种类

砂、硬粘土（N8）、中硬粘土（4N8）软粘土（2N4）很软的粘土（N2）K00.50.60.7主动土压力⚫关于主动土压力的计算，各规范大多采用朗肯理论计算，也有朗肯与库仑理论并列的。在考虑土中水对侧向压力的影响时，各规范作了大体相同的规定，即砂土和粉土大多规定采用

水土分算，对粘性土规定可以采用水土合算。⚫对于抗剪强度指标，大多数规范都规定水土分算时采用有效强度指标，水土合算时采用总应力指标；但是上海市基坑工程设计规程则规定全部采用总应力指标，这种规定带有很强的地方经验色彩。⚫抗剪强度指标一般采用峰值强度，即取剪切试验时应力应变曲线上的峰值计算抗剪强度指标

。武汉深基坑工程技术指南规定对老粘土的粘聚力打折扣，建筑基坑支护技术规程规定粘性土水土合算采用总应力指标时采用七折强度指标。各规范关于主动土压力的规定规范项目上海市标准基坑工程设计规程深圳地区建筑深基坑支护技术规范武汉地区深基坑工程技术指南建筑基坑工程技术规范建筑基坑支护技术规程计算理论朗肯朗肯

朗肯朗肯、库仑朗肯考虑土中水作用的计算方法水泥土围护：水土合算板式支护：水土分算水位以下的粘性土：水土合算水位以下的砂、粉土：水土分算粘性土、粉土：水土合算砂土：砂土分算水位以下：水土分算有经验时粘性土也可按水土合算粘

性土：水土合算砂土、粉土：采用补偿部分水压力考虑水土分算强度指标的性质均为总应力指标水土合算：总应力指标水土分算：有效指标水土合算：总应力指标水土分算：有效指标水土分算：有效指标水土合算：总应力指标总应力指标强度指标取值方法峰值强度指标老粘土的粘聚力

峰值乘以0.3~0.6经验土压力系数0.55~0.75提高的主动土压力系数提高的主动土压力系数被动土压力⚫考虑到发挥主动极限状态和被动极限状态所需的位移不同，在主动土压力侧出现极限状态时，挡墙的内侧远未达到

极限状态，因此不可能发挥全部的被动土压力。鉴于这种考虑，有的规范规定对按被动极限状态计算的土压力必须乘以小于1的经验系数，作为动用土压力。各规范关于被动土压力的规定规范项目上海市标准基坑工程设计规程深圳地区建筑深基坑支护技术规范武汉地区深基坑工程技

术指南建筑基坑工程技术规范建筑基坑支护技术规程计算理论朗肯朗肯朗肯朗肯、库仑朗肯考虑土中水作用的计算方法水泥土围护：水土合算板式支护：水土分算水位以下的粘性土：水土合算水位以下的砂、粉土：水土分算粘性土、粉土：水土合算砂土：砂土分算水位以下：水土分算有经验时粘性土也可按水土

合算粘性土：水土合算砂土、粉土：采用补偿部分水压力考虑水土分算强度指标的性质均为总应力指标水土合算：总应力指标水土分算：有效指标水土合算：总应力指标水土分算：有效指标水土分算：有效指标水土合算：总应力指标总应

力指标强度指标取值方法峰值强度指标老粘土的粘聚力峰值指标乘以0.3~0.6经验土压力系数按极限被动土压力乘以0.5~0.9按极限被动土压力乘以0.5~0.7土压力的分布⚫一些实测资料表明，墙后主动土压力沿深度并不完全符合直线，

而是呈近似的R形分布，即在浅层呈线性，在一定的深度以下土压力变小，如下图所示。对于墙后主动土压力沿深度并不完全符合直线分布的原因，还不能解释得非常清楚,尽管意见并不一致，但都接受了这一观测到的客观事实。柔性墙的实测土压力分布重力式、悬臂结构板式结构板桩墙作用于围护结构的水压力⚫

无地下水渗流时，作用在围护结构外侧，即主动土压力侧的水压力，在坑内水位以上按静水压力三角形分布计算；在坑内水位以下按矩形分布计算，即水压力沿深度不变，并不计作用于围护结构被动土压力侧的水压力。无地下水渗流时的水压力分布dh考

虑渗流时的简化分布图式dh施工荷载⚫基坑施工时，在基坑周围通常可能堆放建筑材料，运行施工机械和过往载重汽车，这些施工荷载对基坑的稳定性也有影响，设计时必须加以考虑。通常按20kPa施工荷载计算，对于局部的过大超载如无法避免，如

场地狭窄时在坑边堆放建筑材料等，则应在设计时加以考虑，按超载计算，或采取局部加强的措施。对于设计时没有计算到的超载必须严格禁止出现。⚫施工荷载的面积一般是有限的，但在计算时往往将20kPa施工荷载作为大面积均布荷载考虑，这是偏于安全的。⚫施工荷载还包括塔吊的荷载以及其它建筑机械的荷

载，在设计时都必须加以考虑，对塔吊地基进行加固处理；如机械下坑的栈桥利用支撑承载，在支撑设计时必须计入机械的荷载作用。永久性荷载⚫基坑设计的永久性荷载主要是指基坑周边的建筑物基础底面荷载，这种荷载对基坑稳定性有一定的影响。当建筑物离基

坑比较近，由这些永久性荷载产生的土压力就不能忽视，必须要加以考虑。均布和局部均布荷载作用下的主动土压力深基坑工程方案设计方案设计与施工图设计⚫深基坑工程设计一般分为总体方案设计和施工图设计两个阶段，总体方案设计的任务是根据主体工程的性质和对地下室的使用要求、场地

工程地质和水文地质条件、相邻环境对基坑施工的制约程度等因素，选择合适的围护结构与支撑体系、协调基坑工程与主体工程的关系、控制环境质量，为施工图设计和基坑施工组织计划提供控制性方案。基坑工程方案设计⚫1）确定开挖方案，包括地下水的处理方

案；⚫2）选用围护结构的类型；⚫3）选用土层锚杆或内支撑，选择支撑材料；⚫4）对土层锚杆或内支撑进行平面和竖向布置，包括围檩和立柱的布置；⚫5）进行各项稳定验算和结构内力计算、降水的控制性计算；⚫6）变形验算以检验是否满足环境要求；⚫7）对施工方案提出要求；⚫8）多方案的技术经济比

较，优选方案。基坑围护设计的依据⚫深大基坑的设计是一项综合性的设计工作，它与上部结构（包括地下室）设计、工程地质勘察、地下室施工方案以及周围的自然环境、工程环境和社会环境都有密切的关系，因此，在基坑工程设计时

必须具备下列几个方面的资料：主体结构设计图纸⚫基坑工程的规模和技术要求，很大程度上取决于主体工程，主体工程地下室的面积、层数和使用要求决定了基坑的大小、深度以及基坑设计的难易程度。⚫对于围护结构不作为永久性结构

一部分的基坑工程，设计基坑时至少应有建筑物的总平面图、地下室结构的平面和剖面图、桩位图，以明确基坑边线与红线的关系、基坑底面的标高、基桩位置、地下室外墙尺寸、地下室各层楼面的标高等主要参数。⚫对于围护结

构兼作主体工程永久性结构的基坑工程设计，更需要与上部结构设计密切配合，应具备完整的工程设计资料，包括完整的建筑设计和结构设计文件和图纸、地下室主体结构的使用要求及防水要求和地下结构及地面主体建筑的施工方案。工程勘察报告⚫（1）提供基坑工程设计所需的土工参数指标

，如供计算土压力之用的抗剪强度指标、土层的渗透系数等；如果计算土压力问题的抗剪强度指标取值方法与其他土工问题不同，则应专门给出符合基坑工程设计要求的抗剪强度指标；⚫（2）评价地下水对基坑工程的影响，对降水或截水的必要性和可能性进行论

证，提出降水或截水方案的建议；⚫（3）对基坑方案提出初步的建议，并论证实施这些建议方案的条件和设计、施工应注意的问题；⚫（4）评价场地周边的环境条件对基坑开挖、支护、降水（截水）的要求以及基坑开挖、支护、降水（截水）、回灌对周

边环境的可能影响。提出基坑工程的设计、施工应注意的问题和应采取的保护措施；⚫（5）对施工过程中形成流砂、流土、管涌及整体失稳等渗透破坏现象的可能性进行评价并提出预防措施；⚫（6）提供场地地下障碍物（如防空洞、废基础、废管道等）的分布范围、埋藏

深度、分散程度以及挖除处理方法的建议；⚫（7）提供场地平整时回填土的情况，包括回填材料、密实度及在场地的分布情况以及暗浜的分布范围及其深度；⚫（8）提供各种必要的图件和表格。环境调查资料⚫基坑开挖引起的周边地面沉降和水平位移会对邻近建筑物、道路和市政管线造成不良的影响，在

基坑工程设计时应当采取必要的措施，把这种不良影响减少到最低程度。因此需要在设计前对环境情况作充分的调查，了解基坑周边邻近建筑物和市政设施的基本情况，研究它们对土体变形的承受能力和敏感程度，以便根据环境的要求选择合适的设计方案和施工方案，确定施工控制的标准。基坑周边地

区建筑物情况⚫调查的范围应根据周围建筑物的实际情况确定，一般在基坑外缘以外20～50m范围内的建筑物都必须予以调查，浅基坑用下限，深基坑用上限。如果周边相邻建筑物采用的是桩基，则基坑开挖对它的影响可能很

小；如果是对变形很敏感的建筑物，或重要的、保护性的建筑物，即使已经超出这个范围，也需要加以了解。⚫调查的内容包括建筑物的分布情况；建筑物与基坑边线的距离，与红线的距离；建筑物的平面尺寸、层数、高度，建筑物的性质，结构特

点和基础型式与基础埋深；在基坑开挖前建筑物已有的裂缝和倾斜等情况，通过测量、拍照片、录象或描述予以记录，并对开裂部位，裂缝的走向和长度作出标记，以便与开挖以后的可能变化进行比较。基坑周边地区市政设施情况⚫市政设施包括地下管线（煤气、上水、下水、动力电缆、通讯电缆等五

大管线，在集中供热的地区还有热力管道）及变电站、泵房、分压站等设施，地下构筑物（地下铁道、地下车库、地下人行通道等）。市政设施的种类很多，情况各异，需要区别不同类型的特点，有侧重地进行调查。⚫在地下管线中，煤气管线最为敏感，一旦有所损坏，后果非常严重。不同年代的管

道，接头的方法不同，对差异沉降的承受能力也各不相同，尤其是年代久远的煤气管道更容易折断破裂。因此在调查中要收集管径、管材、壁厚、管压、埋设年代、接头方式等资料。基坑周边地区道路情况⚫调查周边地区道路的数量、性质、类型、路面结构和宽

度；也要了解道路交通流量、通行规则（单行道、双行道、禁止停车等）；道路路面的损坏情况及已经修复的情况。基坑工程施工条件⚫基坑工程设计方案的可行性及施工的质量主要取决于施工条件，施工条件包括施工装备和检测设备、施工队伍的经验、技术水平与管理水平。对于重大工程的深基坑，在基坑设计

时应已明确主要的施工单位，并有总包单位或施工单位的人员参与基坑设计方案的讨论。对于尚未明确施工单位的项目，则应根据当地已经成熟的施工方法和设备条件进行方案设计。开挖方案选择⚫基坑工程设计方案的第一步是选择开挖方案，各

种不同的开挖方法适用于不同的场合，不同的开挖方法对围护结构和支撑体系也提出不同的要求。开挖方案选择⚫放坡开挖⚫无支撑开挖⚫重力式挡墙⚫悬臂式挡墙⚫锚固式挡墙⚫有支撑的开挖⚫组合型的开挖方案放坡开挖⚫放坡开挖的

直接费用最少，而且为主体工程创造了比较宽敞的施工作业空间，因而工作面宽，工期也比较短，如果场地条件允许，放坡开挖应该是首选的方案。制约采用放坡开挖的因素主要是周围场地和开挖深度的限制。放坡需要占用比较大的场地，在城市或建成区往往没有这个条件。⚫由于坡体

不可避免地会产生一定的位移，如果在场地附近有建筑物或市政管线不能承受较大的变形，亦常常限制了放坡开挖方法的采用；开挖深度也是一个制约条件，但开挖深度是相对于土质而言的，如土质比较好，坡度可以比较陡，占用场地也比较小，深度限制就不那么明显；在软土地区，由于土质软弱

，放坡开挖深度就不能太深。⚫如整体稳定性允许，可以采用放坡开挖方案时。但有时受场地的限制，只能取用较陡的坡度；如坡面的稳定性不能得到保证时，则可采用喷锚支护或土钉墙的方案。喷锚支护和土钉墙从受力机理上讲不同于无支撑的自立式挡墙，而是属于坡面

加固处理的一种方法，通过加强土体共同受力的方式来保持坡面的稳定性，属于自承支护体系。如果坑底土质比较差，整体稳定性不足，则喷锚支护和土钉墙的方案就不能采用。无支撑开挖⚫当不能采用放坡开挖方案时，必须选用围

护结构以支承坑外的土体。在可能的条件下应尽可能采用无支撑开挖的方案，因为这种方案能提供比较开阔的坑内施工条件，便于挖土、运土以及地下室的施工；同时，也比较经济。重力式挡墙⚫重力式挡墙是依靠自身的重力维持其稳定的围护结构，由于可以采用价格比较低廉的水泥土等材料制作，是一种比较经济的方案。

在开挖深度不大（如软土地区不大于6～7m），环境对位移的要求可允许有50mm左右的条件下是首选方案，但重力式挡墙的宽度比较大，在地下室外墙与红线之间的距离过小时就很难放得下宽度较大的重力式挡墙。悬臂式挡墙⚫悬臂式挡墙是依靠自身的刚

度和强度就能维持其稳定的围护结构，由于围护结构承受比较大的弯矩，需要采用钢筋混凝土材料。当重力式挡墙因场地宽度不够而不能采用时，悬臂式挡墙就能克服这个缺点，可以在1.5～2m的狭窄范围内安置悬臂式挡墙。但悬臂式挡墙的位移比较大，难以满足周边环境的严

格要求，同时在开挖深度较大时墙身弯矩很大，因此适用的开挖深度也不深；使用条件不当时可能产生围护结构损坏或严重影响环境的事故。锚固式挡墙⚫锚固式挡墙是依靠锚杆传递的拉力来维持其稳定的围护结构，对于深基坑可以采用多道锚杆来平衡土压力，因而可以适用于开挖得很深的基坑。锚固式挡墙分为拉锚

式和土层锚杆式两种，拉锚常用于钢板桩顶部的锚固，或作为辅助的锚固措施；土层锚杆要求具有比较好的地质条件，同时还必须有足够开阔的场地条件或者容许锚杆可以伸入红线以外的土层中。在软土地区，由于土层缺乏足够的锚固力而很少采用锚杆，如将锚杆锚固在很深的砂层中，则锚杆的长度很长，也

就不是一个经济的方案。自承支护体系的术语比较土钉支护土锚支护喷锚网支护锚钉支护术语土钉墙强度稳定型控制变形型锚杆支护锚索支护基本概念加固锚固、加固锚固预应力无无有边坡滑动面验算依据设计前提自由段无无有有效锚固段无有有有效锚固段埋深根据需要4m更深筋体面层定位

不严格，允许有较大偏差严格更严格筋体拉力大小很小一般大更大筋体内力分布枣核形分布在自由段内相同基坑开挖深度12m20m适用土类良质土良质土或劣质土布置密度短而密长而密定点定点面层荷载表面崩落荷载滑移体施加荷载的一部分滑移体施加全部荷载面部结构多用喷锚混凝土面层多用墙、桩最

佳倾角5~15水平15~35雨季敏感程度敏感不敏感影响很少稳定性外部稳定内部稳定有支撑的开挖⚫在不具备采用土层锚杆条件的场地，深基坑只能采取有支撑开挖的方案，但是深基坑的平面尺寸一般都比较大，给支撑的设置带来了

困难；由于支撑和挖土的工序互相交叉，形成许多各具特色的支护开挖方案。分层开挖分层支护法⚫这是最基本的方法，按照结构受力分析和便于施工的原则布置每道支撑的位置，在深度方向分层挖土与支撑设置交替施工。⚫挖第1层土浇筑第1道支撑挖第2层土浇筑第2

道支撑挖第3层土浇筑底板。工况1工况2工况3工况4工况5工况6⚫设计时要按照上述工况进行分别验算，施工时要严格按照设计规定的程序实施，才能保证围护结构的稳定性和控制变形。在平面上按设定的挖土与设置支撑流程由一侧向另一侧推进，也可以由中部向两侧推进，但每一层作业作为一个工况考虑进行计算，忽略

平面上流程的时间差对围护结构受力的影响。中心岛法⚫对于平面面积很大的基坑，采用分层开挖、分层支护的方法在技术和经济上都不太合理。由于支撑的长度很长，为了增大支撑刚度，需要加大支撑截面和侧向支撑，使支撑的造价很高，而且一层平面的挖土量也很大，前后延续的时间比较长，这就需要在平面上加以划分。⚫

中心岛法是平面划分的一种考虑，它结合将厚底板分设后浇带的划分，将平面分成两个部分，中心部分先施工，此时先施工的面积比较小，而且具有放坡的余地，可以在坑内按照放坡办法施工，在中心部分浇筑底板以及地下室的部分结构（如核心筒、剪力

墙或柱）以后，再分层开挖四周的留土，分层将支撑连接到已建成的底板或地下室的构件上去。第一阶段，放坡，浇筑中间部分地下室第二阶段，对周围部分采用分层开挖分层支撑方法施工底板地下室梁板支撑组合型的开挖方案⚫在方案设计时，可以根据工程的具体情况将上述几种方法加以组合，以发挥各自的

优点，形成最经济合理的方案。可以在立面上组合，也可以在平面上组合。⚫立面组合主要是指为了减少围护结构支承的开挖深度，将围护结构顶面的标高压低后形成上部是放坡，下部是支锚的组合断面。围护结构顶面标高压低以后，可以减少围护结构的工程量，减少支锚的数量；上部的处理方法视

标高降低的数量和土质条件而定，以保持上部开挖面的稳定为原则。如降低1m左右，可以不放坡，采用砖砌挡墙保护；如标高压低较多，则可采取放坡的办法，也可以采用喷锚护坡的办法。立面组合的方案可以有效地减少基坑工程的难度，明显降低造价。立面组合⚫平面组合是指在基坑的几

个侧面采用不同的方法，根据各个侧面场地宽余程度的不同，采取不同的方法。在场地比较宽敞的部位尽可能采用放坡的办法，场地能容纳重力式的地方尽量采用重力式挡墙，在实在放不下重力式挡墙的部位才采用排桩式。这样做的目的是为了节省

造价，但在技术上带来了一定的困难，主要是在不同型式的结构连接处需要做好构造处理，这些部位往往是最薄弱的环节，也是最容易产生事故的地方。实例1组合型的开挖方案⚫工程名称：上海东方明珠广播电视塔⚫地点：上海浦东⚫基坑尺寸：基底面积2700m2，开挖深度12.5m，局部电梯井部位深度

19.5m⚫围护结构：采用二次开挖，三级支护，二级降水的方案。先在地面设置第一级轻型井点，然后将基坑大开挖至－5.3m，放坡1:1.5，土坡采用细石混凝土护坡，在－5.3m基坑内进行沉桩和打设钢板桩；沿坡脚布置第二级轻型井点，进行第二阶段挖土，按先撑后挖原则设置二道内支撑，完成－12.5m的

基坑开挖，最后对深坑进行第三级支护。⚫支撑情况：二道钢支撑⚫实测结果：边坡水平位移不大于50mm，钢板桩上口水平位移不大于50mm，下部位移较大，局部达400mm，立柱最大上拔量120mm⚫比较造价：费用为常规深基坑施工的三分之一⚫挖土速度：工期

为常规深基坑施工的三分之一⚫方案评述：⚫对于场地周围环境要求不高的基坑工程，在立面上采取放坡和钢板桩支护相结合的方案，将深基坑转化为开挖深度相对较浅的基坑，技术难度和工程量都有降低，从而缩短了工期，大幅度降低造价，这个

方案的思路是可取的。选择围护结构的类型确定了开挖方案以后，根据开挖方案的要求选择围护结构，从总体来说，围护结构按材料和施工方法大体分为三种类型，即水泥土搅拌桩、排桩式围护结构和地下连续墙。⚫选择围护结构时应考虑开挖深度、地质条件、地下水条件、

施工条件和工程要求等因素综合确定。各种围护结构的适宜性评价围护结构工程条件水泥土搅拌桩排桩式（灌注桩）地下连续墙开挖深度小于6~7m可以采用不经济不考虑开挖深度7~12m不能采用适宜于采用不经济开挖深度大于10m不能采用不合理适宜于采用地下水位高

适宜于采用加止水帷幕适宜于采用孔隙比及液性指数均小于1的粘性土不适宜于采用适宜于采用分离式排桩适宜于采用软土适宜于采用适宜于采用连续式排桩适宜于采用围护结构兼作永久性结构的一部分不适宜于采用不适宜于采用适宜于采用场地特别狭窄且环境要求非常高不适宜于采用不一定适宜于采用适宜于采用围护结构的造价比

较开挖深度m4.55101418围护结构搅拌桩排桩排桩连续墙连续墙单价（元/延米）730011100232005040080000⚫如按单方造价，连续墙每一立方米的费用明显地高于排桩，这是因为连续墙施工设备

的费用比较高的缘故，根据上海市1990年代的建筑工程预算定额，地下连续墙施工时成槽机设备的费用相当于灌注桩施工钻机费用的2倍。可见在适宜于用排桩的场合采用地下连续墙是不经济的，只有在开挖深度很大，环境要求特别高，采用排桩式围护结构非常不合理时才采用地下连续墙作围护结构；

为了充分发挥地下连续墙的作用，提高经济效益，将地下连续墙围护结构兼作永久性结构的一部分是比较合理的方案。SMW工法⚫在水泥搅拌桩体内加劲性型钢，形成组合结构的围护结构墙体，这种在日本已成熟应用的方法称为SMW工法，它组合了型钢受力水泥土止水的各自优点，截面比

较小，适应性强。在我国推广使用的主要障碍是型钢造价高，一些单位致力于研究将型钢在工后拔出的技术，已取得进展。⚫实例2型钢-水泥土组合结构（SMW工法）⚫工程名称：上海申海大厦⚫地点：上海海防路⚫基坑尺寸：基底边长30.65m×60.30m，基坑面积1798m2，开挖深度6.3~7

m⚫围护结构：采用双排搅拌桩内插H型钢组合结构形式。H型钢选用45号工字钢，型钢长12m，搅拌桩长度14m，采用直径为700mm的双轴搅拌钻机施工。H型钢按间隔布置，间距为1.0m。基坑顶部设置钢筋混凝土圈梁，圈梁宽1.2m，高1.0m⚫支撑情况

：二道直径为580mm钢支撑，围檩采用槽钢复贴钢板。第一道支撑轴线标高-1.0m，第二道支撑轴线标高-4.0m。⚫实测结果：对撑部位的墙体最大位移10.88~13.70mm,支撑薄弱部位的墙体最大位移⚫26.65mm，邻近水管最大沉降31.44mm,煤气管最大沉降5.

55mm⚫方案评述：⚫由型钢和水泥搅拌桩组合而成的围护结构具有抗弯能力，又能止水，且造价比较便宜，是一种有开发前景的围护结构型式。由于我国经济条件的制约，在地下室建成以后如何将型钢方便地拔出成为普遍推广使用这一结构型式的关键技术，近年来这方面的研究已有一定的进展。⚫另一个技术关键是组合式围护结构

的设计计算方法，特别是对于型钢和水泥土在受力条件下共同作用的机理，是合理设计组合结构的基础，这一课题也已有进展。上述方案是一项试验性工程，位于闹市中心，基坑与相邻建筑物及道路的距离都很近，现工程已经顺利完成，型钢也都

已拔出，对相邻建筑物和城市道路没有造成损害，技术指标和经济指标都达到了预期的要求。灌注桩加强的搅拌桩墙体⚫在水泥搅拌桩墙体的两侧或一侧加钻孔灌注桩，形成组合断面以实现对深度大于7m的深基坑采用无内支撑的重力式挡墙（改良的重力式挡墙）或简易支撑

的挡墙方案。开始时，在水泥土中加筋作为一种技术措施采用，用廉价的毛竹插入水泥土中。发展至采用钻孔灌注桩加筋已经不是一种技术措施，而是一种组合结构，这种方案的最大优点是造价便宜。但这种复合型的结构内力计算方法尚需进一步研究，钻孔灌注

桩的布置原则也需进一步明确。⚫实例3水泥搅拌桩墙体加钻孔灌注桩⚫工程名称：上海新亚汤臣大酒店⚫地点：上海浦东⚫基坑尺寸：基底面积6000m2，开挖深度8.6m，局部开挖深度11.2m；⚫围护结构：宽度4.2~5.2m的重力式挡墙，墙身每隔3m设置一根直径600

mm的钻孔灌注桩加强；⚫支撑情况：在地面下2.5m处设置钢筋混凝土环形支撑。⚫实测结果：实测最大水平位移32mm⚫方案评述：⚫在水泥搅拌桩重力式挡墙中采用钻孔灌注桩加强，并可以设置支撑以避免重力式挡墙位移过大的缺

点；在8.6m开挖深度的基坑中，一般的排桩支护需要设置二道支撑，而在复合式的围护结构中只需一道支撑，可以节省造价，且水平位移也不大。双排桩模型试验⚫由双排钻孔灌注桩和桩顶圈梁形成的字形断面，构成无支锚的悬臂式围护结构，可用于较大的开挖深度而有宽敞的施工条

件；这种结构型式的计算尚未形成统一的方法，国内曾经做过模型试验，得到比较好的规律。⚫模型桩采用直径为30mm的黄铜管，桩长1.8m，单排桩距60mm，双排桩的排距取为桩距的2倍和4倍，即120mm和240mm两种。试验得到的桩体水平位移曲线见图，当开挖深度为1.4m时的桩顶水平位移值见表。从

图示曲线可以看出，单排桩和双排桩的变形曲线形态有很大的差别，由于桩顶刚性连接梁的制约，限制了桩顶的转角，尤如刚架的变形。模型试验数据充分说明了双排桩可以有效地减少桩的水平位移。单排桩双排桩，排距1.2m双排桩，排距2.4m桩顶水平位移比较桩

型单排桩双排桩（排距120mm）双排桩（排距240mm）桩顶水平位移（mm）451813⚫通过模型试验对双排桩的内力分析，得出不同排距的双排桩弯矩分布图如图所示。当排距为120mm时，前排桩和后排桩的弯矩仅有一些数量的差别而

没有性质的差别；但排距为240mm的双排桩前后桩桩身弯矩方向相反，桩的外侧受拉，与前排桩有性质的根本区别，说明后排桩在桩顶受到由前排桩传来的拉力，起了锚拉的作用而不是悬臂挡土的作用。⚫模型试验的结果显示，双排桩的排距是影响结构体系性能的重要因素，在排距较小时，前、后排桩共同作为悬臂桩承受

荷载，能减少变形和内力的余地不大；当排距足够大时，前、后排桩的作用及受力状态不同，后排桩并不作为悬臂桩发挥作用，而起了拉锚的作用。因此对于不同排距的双排桩，要根据结构特点的不同，采用不同的计算方法。后排桩发挥了拉锚的作用前、后排桩只起悬臂作用⚫实例4双排桩支护工程⚫工程名称：北

京安外华侨公寓⚫地点：北京安定门外大街⚫基坑尺寸：长119m，宽21.9m，周长281.8m，开挖深度14.04m；⚫围护结构：东、北两侧先以10.6的坡度放坡开挖至－7.0m处，再做直径为600mm的钻孔灌注桩，双排梅花形布置；桩长13.20m，桩间距2.0m，排距1.20m，桩嵌入土

深度为5.56m；圈梁宽1800m，高500m；⚫支撑情况：无支撑⚫方案评述：⚫该项目采用双排桩悬臂支护的方案，省去了土层锚杆，可以缩短工期一个月，节省工程造价50万元。不失为一种具有新意的支护方案，在其它地方，也有过类似的设计，但不如北京在试验研究的基础上，设计概念清楚，提出了计算的

方法，比较系统和完整。组合型的重力式围护结构⚫由地下连续墙构成的T字形断面或字形断面，成为自立式围护结构。如上海耀华皮尔金顿浮法玻璃熔窑无支撑格形地下连续墙工程。大型玻璃熔窑是浮法生产线的关键部位，平面尺寸为90m×50m，开挖深度为13m。围护结构采用由T字形槽段组成的格形结构，由内墙、外墙、

剪力墙、墙顶圈梁和格内的土体共同承受水平荷载，成为重力式结构。⚫实例5无支撑格形地下连续墙⚫工程名称：上海耀华皮尔金顿浮法玻璃熔窑⚫地点：上海浦东⚫基坑尺寸：长90m，宽50m，周长280m，开挖深度12.8m⚫围护结构：内墙采用厚度

为0.8m的T形槽段和肋墙组成，翼墙长6.0m，深22m；肋墙长2.5m，厚0.6m，深15.1m。外墙由T形槽段和板墙组成，墙厚0.6m。剪力墙厚度为0.6m。⚫支撑情况：无支撑⚫实测结果：外墙墙顶水平位移110mm，内墙墙顶水平位移80mm外墙最大沉降19mm，内墙最大沉降6mm；⚫比较造价：

与钢筋混凝土角对撑比较节省一半造价；与型钢支撑相比可节省造价30%；⚫挖土速度：13.5万土方，用32天完成，平均每天4500m3，最高7000m3⚫方案评述：⚫无支撑格形地下连续墙围护结构是一种依靠格内土体自重增加稳定性的重力式挡墙。其结构由内墙、外墙和剪力墙组成，可

以认为，内墙是直接承受水土压力的主要挡土结构，通过剪力墙与外墙连接，剪力墙的作用相当于拉杆，而外墙相当于锚碇墙；但实际上是具有一定刚度的整体结构与格内土体共同作用。基坑开挖时墙顶位移大于有内支撑的基坑，但不影响安全和使用，且能缩短工期，节省造

价。支、锚体系的选择⚫当无法采用自立式挡墙（包括重力式和悬臂式）时，必须采用内支撑或锚杆体系来平衡土压力，以维持围护结构的稳定性。⚫锚杆要受场地条件和地质条件的限制，而内支撑的适应性比较强；由于锚杆体系对坑内施工的干扰比较少，因此当具备可

以采用锚杆体系的条件时，一般首选锚杆方案；⚫在不具备采用锚杆体系的条件时，才考虑采取内支撑体系，但内支撑对坑内挖土和浇筑地下室的干扰比较大，在选用支撑的材料和形式时要根据施工要求，采取合适的布置方案，尽量减少对坑内施工的干扰。⚫按深基坑支撑的受力特征，支撑体系实际上是一个空间体

系，但设计时通常将它分解为平面支撑体系和立柱分别计算；对于开挖深度不大的基坑或基坑的某些局部，可以布置竖向斜撑或竖向斜撑体系。锚杆体系的选用条件场地条件地质条件施工要求工程条件锚杆可以不伸出红线或允许

伸出红线锚杆必须伸出红线但不被允许土体内有可以锚固锚杆的土层有机质土、液限大于50%的土、相对密度小于0.3的土要求基坑内必须下大型机械对坑内作业面无强制性要求选用考虑完全可以采用锚杆不能采用锚杆完全可以采用锚杆不能采用锚杆尽可能采用锚杆不一定采用锚杆⚫实例6软土地基采用锚杆的基坑工程⚫工程

名称：惠通科技城⚫地点：上海浦东⚫基坑尺寸：基坑面积11000m2，周长430m，开挖深度6.5m，平面形状不规则；⚫围护结构：直径800mm的钻孔灌注桩，间距1.0m，长度为15.0m、17.0m和19.0m三种，

水泥搅拌桩防渗帷幕长10.0m；⚫支撑情况：采用一层锚杆，锚杆总长度16.0和17.0m，锚固段长度6.0m，锚固在淤泥层中，土层的内摩擦角为14.4，粘聚力为19.6kPa；⚫实测结果：最大水平位移为40~50mm；⚫方

案评述：在软土地区采用土层锚杆支护的工程不多，这是一个技术上成功的实例。但从经济性来看，在开挖深度6~7m的基坑中采用排桩加土锚的费用并不比水泥搅拌桩重力式挡墙便宜，除非因场地比较狭窄，在地下室外墙与建筑

红线之间无法设置重力式挡墙，而又不适合采用内支撑方案的基坑工程。⚫实例7软土地基采用锚杆的基坑工程⚫工程名称：太平广场花园⚫地点：广东东莞市⚫基坑尺寸：长125m，宽40m，周长330m，开挖深度6.4m⚫围护结构：西侧和北侧按13放坡，南侧采用11.5放坡喷锚支护

，东侧采用700mm，直径的钻孔灌注桩，间距700mm，桩长16.5m；⚫支撑情况：钻孔灌注桩采用一道锚杆，锚固段长度4m，锚杆总长度12m，锚固在淤泥层中，土层的内摩擦角为6.3，粘聚力为7.42kPa

；⚫实测结果：围护墙中部开挖后2个月的最大水平位移为85mm；⚫方案评述：⚫作为基坑围护结构支护的局部处理，本例是成功的，在软土中采用锚固方案又是大胆的；本例三侧放坡，唯东侧因离城市交通干线距离不足3m而采用排桩支护，在这3m范围内，地上有一条高压供电线通过，地下有上水和下水管道；实施结果未见

影响道路或市政管线的报道，但围护结构最大水平位移达85mm，比悬臂结构的位移并不少多少，可见在软土中采用锚杆来减少围护结构的水平位移是作用不大的。内支撑材料的选择钢支撑和钢筋混凝土支撑的主要区别钢支撑钢筋混

凝土支撑材料采用钢管或型钢钢筋混凝土施工方法预制后现场拼装现场浇筑节点焊接或螺旋连接一次浇筑而成适应性适用于对撑布置方案，平面布置变化受限制；只能受压，不能受拉，不宜用作深基坑的第一道支撑易于通过调整断面尺寸和平面布置形式为施工留出较大的挖土空间，既能受压，又能受拉，亦经得起施工设备的撞击对布

置的限制荷载水平低，支撑在竖向和水平向的间距都比较小荷载水平高，布置不受限制，可放大截面尺寸以满足较大间距的要求支撑的形成安装结束时即已形成支撑作用，还可以用千斤顶施加轴力以调整围护结构的变形混凝土结硬以后才能整体形成支撑作用，混凝土收缩变形大，影响支撑内力的增长钢支撑和钢筋

混凝土支撑的主要区别钢支撑钢筋混凝土支撑重复使用的可能性在等宽度的沟渠开挖时可做成工具式重复使用，但在建筑基坑中因尺寸各异难以实现重复使用的要求无法重复使用支撑的利用或拆除拆除方便，但无法在永久性结构中使用在围护结构兼作永久性结构的一部分时钢筋混凝土支撑可以作为永久性结构的构件；但如

不作为永久性构件，则拆除工作量比较大支撑体系的刚度与变形刚度小，整体变形大刚度大，整体变形小支撑体系的稳定性稳定性取决于现场拼装的质量，包括节点轴线的对中精度、杆件受力的偏心程度以及节点连接的可靠性，个别节点的失稳会引起整体破坏现浇的钢筋混凝土体系节

点牢固，支撑体系的稳定性可靠支撑的平面布置⚫支撑的平面布置时应考虑支撑材料的性质、基坑的开挖深度、基坑面积大小与平面形状、挖土与出土方案以及环境对变形控制的要求等因素，通常应考虑几种不同的布置方案进行比较、论证，选择最佳方案采用。钢支撑和钢筋混凝土支撑的材料刚度和节点构造有较大

的差异，平面布置时考虑问题的侧重面也不相同。⚫钢支撑的平面布置可采取下列形式：⚫（1）一般情况宜优先采用相互正交、均匀布置的平面对撑体系；⚫（2）对于长条形的基坑可采用简单的对撑体系，加适当的横撑，并在基坑四角设置水平角撑；⚫（3）钢支撑与围护结构连接处应设置围檩（又称腰梁）；⚫（4）当相

邻支撑之间水平距离较大时，应在支撑端部设置八字撑（又称琵琶撑）以减小围檩的计算跨距，八字撑宜左右对称，长度不宜大于9m，与围檩之间的夹角宜为60。⚫钢筋混凝土支撑可以采用下列不同的组合，灵活布置：⚫（1）在比较长的基坑边可布置

边桁架以增强水平向的刚度；⚫（2）在不正交的基坑角上可布置桁架式斜撑以适应不同角点的部位；⚫（3）对于需要留出较大的作业空间时，可采用对撑和斜撑桁架组成的平面体系，也可以采用平面拱形支撑和桁架式边撑组成的体系，后者特别适用于平面接近于正方形的基坑；⚫（

4）相邻支撑之间的水平距离应满足土方工程的施工要求，通常不宜小于4m，当采用机械挖土时，不宜小于8m；⚫（5）沿围檩长度方向水平支撑点的间距，对于钢围檩不宜大于4m；对于钢筋混凝土支撑不宜大于9m；⚫（6）钢筋混凝土支撑可以组合成各种形状的支撑体系。⚫实例8大直径圆形钢筋混凝土内支撑之

一⚫工程名称：万都大厦⚫地点：上海虹桥开发区⚫主体结构：54层主楼，4层裙房，2层地下室⚫基坑尺寸：长137.9m，宽112.3m，周长476m，基坑面积1255m2，开挖深度12.8m⚫支撑尺寸：两道圆形钢筋混凝土内支撑，直径92.3m，平

面布置见图⚫实测结果：上道圆形支撑平均轴力17500kN；下道圆形支撑平均轴力19500kN；平行位移＋3.9~－6.7mm；立柱平均上浮23.8mm；围护结构（排桩）最大沉降22.7mm，水平位移6.7mm；管线最大沉降47.1mm。⚫比较造价：与钢筋混凝土角对撑比较

节省一半造价；与型钢支撑相比可节省造价30%；⚫挖土速度：13.5万土方，用32天完成，平均每天4500m3，最高7000m3⚫方案评述：⚫圆形钢筋混凝土内支撑是一种受力性能好、布置合理的支撑体系；所形成的敞开空间，为挖土和

混凝土浇筑施工提供了非常方便的条件，同时又减少了混凝土支撑的工程量节省造价、缩短了工期，是一举数得的事。⚫实例9大直径圆形钢筋混凝土内支撑之二⚫工程名称：天津今晚报大厦⚫地点：天津南开区⚫主体结构：38层主塔楼，2层地下室⚫基坑尺寸：平面不规则，最大尺寸为长134m，宽115m，周

长500m，开挖深度9m⚫围护结构：钻孔灌注桩，桩径800mm，桩长19.7m⚫支撑尺寸：一道圆形钢筋混凝土内支撑，直径66m，断面2000mm×1000mm，36根放射形钢管支撑。⚫实测结果：钢管支撑轴力1500k

N~2000kN⚫圆形支撑变形为＋50~－30mm⚫坑底回弹量24mm⚫围护结构（排桩）最大位移112mm，一般在40~70mm⚫管线最大沉降47.1mm⚫方案评述：⚫天津与上海同时发展了圆环形内支撑体系，这两个实录有异曲同工之妙。支撑和锚杆的竖向布置⚫锚杆锚固体上下排间距不宜小于2.5

m，水平方向间距不宜小于1.5m。锚杆锚固体的上覆土层厚度不宜小于4.0m。倾斜锚杆的倾角以15~35为宜。⚫支撑的竖向布置比锚杆复杂得多，因为内支撑的位置不仅取决于满足围护结构稳定和变形的要求，

而且在很大程度还受控于地下室梁板构件的位置以及施工最小空间的要求。⚫支撑的竖向布置应遵循下列规定：⚫（1）在竖向平面内，水平支撑的层数与标高应根据开挖深度、围护结构类型、工程地质条件及地下室的建筑布置和施工的方案，结合围护结构的计算结果和地下室建筑剖面综合确定；⚫（2）

上、下层水平支撑轴线应布置在同一竖向平面内；竖向相邻支撑的水平净距不宜小于3m，当采用机械下坑开挖及运输时，不宜小于4m；⚫（3）设定的各层水平支撑标高不能妨碍主体工程地下室结构构件的施工；⚫（4）第一道水平支撑的围檩可同时作为围护结构墙顶的圈梁，为降低计算深度，可以

放低墙顶圈梁的标高，但不宜低于自然地面以下3m；⚫（5）当为多道支撑时，最下一道支撑的标高在不影响主体结构底板施工的条件下，应尽可能降低。⚫实例10三围檩二支撑的钢筋混凝土内支撑体系⚫工程名称：外滩京城⚫地点：上海北京东路⚫主体结构：建筑面

积213,376m2；⚫基坑尺寸：基坑面积13万m2，开挖深度12.5m，局部14.25m；⚫支撑尺寸：两道钢筋混凝土内支撑，第2道支撑与两道围檩连接见图；⚫比较造价：与3道支撑方案相比，节省造价803万元

；⚫挖土速度：16万土方，用88天完成，平均每天2500m3，最高每天4500m3，与3道支撑方案相比缩短挖土工期5个月。⚫方案评述：支撑竖向布置方案既要满足围护结构变形和强度的要求，间距不能太大；但必须便于机械

化施工，为了满足汽车在支撑上通行的净空要求，需要加大支撑竖向间距。将一道支撑支承在两道围檩上，既加大支撑的竖向间距，又不改变围护结构的计算支点间距，本例是一个创造，改变了支撑布置的固有格局。支撑与围檩连接的节点立柱的设置⚫立柱是内支撑体系的竖向受力杆件，承受内支撑体系的重量，为

了保持支撑体系的稳定，应具有一定的刚度和强度，并和支撑在节点处固定连接以形成支撑体系的整体刚度。⚫立柱的设置应符合下列要求：⚫（1）立柱应布置在纵横向支撑的交点处或桁架式支撑的节点位置上，并应避开主体结构梁、柱及剪力墙的位置。立柱的间距一般不宜超过15m；⚫（2）为了不影响底板绑扎钢筋和

浇筑混凝土，立柱宜采用型钢格构式截面，使钢筋从中通过并能灌入混凝土；⚫（3）为了防止在底板与立柱连接处渗水，应设置止水钢板；⚫（4）立柱下端应支承在较好的土层上，开挖面以下的插入深度应满足支撑结构对立柱承载力和变形的要求；在软土地区，立柱应支承在桩上，

可以利用工程桩支承立柱；⚫（5）要处理好支撑与立柱的节点，尤其是钢支撑与立柱的节点构造需要专门设计。斜撑的布置⚫当悬臂式挡墙的水平位移过大时，可以设置竖向斜撑，斜撑的优点是坑内的施工空间比较大，而且节省支撑材料。斜撑特别适用

于平面尺寸比较大而开挖深度相对比较浅的基坑，由于基坑的平面尺寸大，如设置对撑则支撑的长度很长；如基坑的深度过大，斜撑就不一定经济。⚫斜撑在基坑底部需要用基础平衡反力，通常可以利用已经浇筑的底板承受反力。但这只有在中心岛法施工开挖留土时才有可能利用底板；在对围护结构进行补强加固时，

斜撑是经常采用的一种措施，因此斜撑通常采用型钢或组合型钢截面的支撑。⚫布置斜撑时应符合下列规定：⚫（1）竖向斜撑体系通常由斜撑、腰梁和斜撑基础等构件组成，当斜撑长度大于15m时，宜在斜撑中部设置立柱；⚫（2）竖向斜撑宜均匀、对称布置，水平间距不大于6m；⚫（3）斜撑与基坑底面

之间的夹角一般不大于35，在地下水位较高的地区不宜大于26，并与基坑内留土的边坡相一致；⚫（4）斜撑基础与围护结构墙体之间的水平距离不应小于围护结构插入深度的1.5倍；⚫（5）斜撑与腰粱、斜撑与基础、腰粱与围护结构之间

的连接应满足斜撑水平分力和垂直分力的传递要求。斜撑降水方案⚫降水是在地下水位比较高的地区进行基坑工程设计时面临的一个重要问题。采取何种方案主要取决于水文地质条件及周边环境的要求。从施工来说则要求提供一个比较干燥的坑内施工环境，为此应使地下水位低于基坑底面0.5～1.0m左右。如地下水位

高于这个位置，需要采取降水的措施，降水的方法很多，都可以达到这个目的。⚫选择降水方案时应考虑以下几个问题：⚫1.基坑降水深度的要求；⚫2.场地地质条件，土层的渗透特性，地下水的类型、流向和补给条件；⚫3.环境条件，场地周围的建筑物和市政管线的位置、类型、对沉降的要求；⚫4.气

象条件，雨季、特别是暴雨季节和暴雨量；⚫5.施工单位所拥有的降水设备和数量；⚫6.电源条件，需保证有稳定的电源或备用电源，以免断电时基坑积水而坍塌。降水方案比较方案配合措施优点缺点适用条件坑内降水止水帷幕坑外水位不下降形成向坑内

水头差环境要求高无止水帷幕有利边坡稳定坑外水位下降环境要求不高坑外降水有止水帷幕减少围护的侧压力坑外水位下降环境要求不高降水方法的选择降水方法的适用范围降水方法适用地层渗透系数/md-1降水深度/m1明排水填土、粘性土、砂土20.052轻型井点单级3～6多级6～

123喷射井点填土、粘性土、砂土0.1～50.08～204电渗井点粘性土0.15自渗井填土、粘性土、砂土0.1～20.06管井井点砂土、碎石类土20～200.03～57深井井点粘性土、砂土、碎石类土10～250.0508辐射井粘性土、砂土、砾石0.1～200.04～2

0轻型井点⚫轻型井点按抽水机组类型分为干式真空泵轻型井点、射流轻型井点和隔膜泵轻型井点三种，其参考数据见表。轻型井点的降水深度不超过6m，当降水深度要求超过6m时，采用单级轻型井点不能满足要求，采用多级轻型井点需要增加机具数量和基坑面积，往往不经济，此时宜采用喷射井点。喷射井点

⚫喷射井点是根据射流原理制造的，由喷嘴喷出的高压水，在喷嘴周围形成负压，将土层中的水抽至井点中，形成汽水溶液，由高速水流的动能将其排出地表。喷射井点在渗透系数为3～50m/d的砂土中最为有效，在渗透系

数为0.1～3m/d的粉土和淤泥质土中效果也很显著。但不适用于渗透系数小于0.1m/d。电渗、自渗和深井井点⚫电渗井点是利用粘性土的电渗特性，在直流电场中，土中水流向阴极管集中排走，用以降低饱和粘土中的地下水位。⚫自渗井适用于排除土层中的滞水

，这种滞水主要来自生活用水的排放或下水道的渗漏。⚫管井井点和深井井点适用于渗透系数比较大的土层，特别是深井井点，由于将潜水泵或深井泵安置在滤水层部位，特别适用于涌水量大、深层的砂土层，降水深度可达50m。降水对坑底土的加固作用⚫降水的主要目的是为施工提供干燥的工作条件，一

般要求地下水位降低至坑底以下0.5~1.0m，在井点附近水位降落得更多。降水同时还有对土体的疏干作用，可以改善土的性质，对坑底有一定的加固作用。一些室内试验和原位测试的结果说明这种加固作用还是比较明显的，但目前的设计

方法一般不采用加固以后的指标计算。这是因为人们对于土工指标在降水前后的变化规律的认识还不够，还不能作为设计的依据，为安全计，降水对土工指标的改善只能作为一种安全储备。淤泥质粘土降水前后的十字板强度比较降水前强度值（kPa）降水后强度值（kPa）最小值1927最大值2935平均值2230降水对土体

物理力学性能指标的影响含水量（%）内摩擦角()粘聚力（kPa）压缩模量（MPa）深度m土层名称降水前降水后降水前降水后降水前降水后降水前降水后4粉质粘土44.735.115.617.03112.333.975淤泥质粘土63.963.311.612.43102.171.576

粉质粘土44.034.114.832.4793.8311.127淤泥质粉质粘土43.443.414.317.23123.003.689淤泥质粉质粘土64.738.29.913.26121.762.9610淤泥质粘土60.852.98.515.9751.752.0811淤泥质粘土54.856

.09.116.2871.702.3512淤泥质粘土53.056.211.014.8991.801.83